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指標(biāo)

河鋼宣鋼高爐煉鐵技術(shù)進(jìn)步

來源:2019年第七屆煉鐵對標(biāo)、節(jié)能降本及新技術(shù)研討會論文集|瀏覽:|評論:0條   [收藏] [評論]

河鋼宣鋼高爐煉鐵技術(shù)進(jìn)步龐江 張二星 王斌 胡智龍 馮艷國 張利波(河鋼宣鋼煉鐵廠,河北省張家口宣化區(qū),075100)摘 要:對宣鋼高爐煉鐵技術(shù)進(jìn)步進(jìn)行了總結(jié)。宣鋼高爐以上部裝料制度轉(zhuǎn)…

河鋼宣鋼高爐煉鐵技術(shù)進(jìn)步

龐江  張二星  王斌  胡智龍  馮艷國  張利波

(河鋼宣鋼煉鐵廠,河北省張家口宣化區(qū),075100)

摘  要:對宣鋼高爐煉鐵技術(shù)進(jìn)步進(jìn)行了總結(jié)。宣鋼高爐以上部裝料制度轉(zhuǎn)型為突破點,勇于探索、創(chuàng)新,不斷總結(jié)提高,實現(xiàn)了高爐長期穩(wěn)定順行,利用系數(shù)逐年提高,焦比、燃料比逐年下降。通過燒結(jié)工序降低SiO2、FeO、MgO等措施,提高燒結(jié)礦、球團(tuán)礦還原度,提升了燒結(jié)礦球團(tuán)礦品質(zhì),焦炭降灰、降硫,為高爐冶煉技術(shù)進(jìn)步創(chuàng)造了原燃料條件。 2018年攻克了低風(fēng)溫操作技術(shù)難關(guān),針對1#高爐爐缸炭磚溫度升高,成功的實施了高效綜合護(hù)爐技術(shù)。近年來,宣鋼高爐煉鐵技術(shù)得到了長足進(jìn)步。

關(guān)鍵詞:高爐  精料  技術(shù)進(jìn)步

1 前言

目前宣鋼有3座高爐,2500m3×2+2000m3×1。近年來,河鋼宣鋼鐵前工序多措并舉,以精料生產(chǎn)為基礎(chǔ),提升入爐原燃料質(zhì)量,以上部裝料制度轉(zhuǎn)型為突破口,實現(xiàn)了長期穩(wěn)定順行,針對風(fēng)溫的降低,不斷探索、研究,突破低風(fēng)溫操作技術(shù)瓶頸,較好的處理護(hù)爐與強化的矛盾,高爐利用系數(shù)不斷提高,燃耗指標(biāo)持續(xù)下降,取得了較大的技術(shù)進(jìn)步。

1 宣鋼兩座2500m3高爐主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)

利用系數(shù)

t/m3d

焦比

kg/t

煤比

kg/t

燃料比

kg/t

風(fēng)溫

綜合品位

%

2011

2.057

416

132

590

1126

57.02

2012

1.976

399

121

556

1072

56.97

2013

2.268

380

107

530

1100

56.93

2014

2.213

377

109

522

1110

57.2

2015

2.240

358

120

517

1094

56.72

2016

2.181

360

121

520

1064

56.42

2017

2.179

363

127

527

1063

57.02

2018

2.323

360

138

531

995

57.34

2 提升原燃料質(zhì)量

2.1 提升焦炭質(zhì)量

2017年宣鋼自產(chǎn)焦炭逐步降低硫含量,高硫煤配比由8%降至4%,配加低硫焦煤新資源15%,焦炭含硫由0.90%降至0.83%,同時精細(xì)配煤,合理調(diào)整用煤礦點,控制焦炭灰分不超13.0%,焦炭平均粒級由50mm左右逐步提高到52mm,轉(zhuǎn)鼓強度提高1.4個百分點,反應(yīng)后強度保持67%以上。

2 宣鋼焦炭灰分、硫分變化情況

2015

2016

2017

2018

焦炭灰分,%

12.76

12.8

12.86

12.65

焦炭硫分,%

0.9

0.92

0.84

0.78

3 宣鋼焦炭平均粒度、強度變化情況

2015

2016

2017

2018

焦炭平均粒度,mm

50.6

52.2

52.5

51.9

焦炭M40%

86.1

86.8

87.2

87.5

焦炭M10,%

6.3

6.2

6.1

6.1

反應(yīng)后強度,%

67.6

67.2

67.4

67.7

2.2 提升燒結(jié)礦質(zhì)量

2016年四季度后,燒結(jié)礦保持堿度穩(wěn)定基礎(chǔ)上逐步降低SiO2,降低MgO。SiO2由之前的5.5~6.0%降至5.3%左右,MgO由2.2%降低至1.8%,燒結(jié)礦品位提高由54.5%提高至56%左右。轉(zhuǎn)變觀念,不再通過高FeO保強度,推行低水、低碳、厚料層操作,F(xiàn)eO含量降低了1.4個百分點,為提高燒結(jié)礦還原度提供有力保障。

降低SiO2、FeO、MgO后改善了燒結(jié)礦冶金性能,改善了礦相組成,并不斷研究SiO2、FeO、MgO、堿度之間的相互匹配關(guān)系,優(yōu)化入燒原料結(jié)構(gòu),燒結(jié)礦還原度提高到80%~82%。

2.3 提升球團(tuán)礦質(zhì)量

開展生球合格粒級攻關(guān),穩(wěn)定混精結(jié)構(gòu),強化造球作業(yè),穩(wěn)定混合料水分,嚴(yán)格進(jìn)廠精粉細(xì)度,生球8mm~16mm粒級含量超過82%。調(diào)整熱工參數(shù),提高氧化氣氛,球團(tuán)礦FeO含量低于1.5%。

2.4 降低有害元素含量

通過控制進(jìn)廠原料有害元素,控制高鋅物料循環(huán)使用,合理配料,實現(xiàn)了入爐鋅負(fù)荷≤350g/t,堿負(fù)荷≤4kg/t的控制目標(biāo),減輕了對高爐的危害。

3 高爐操作技術(shù)進(jìn)步

3.1 高爐上部裝料制度的轉(zhuǎn)變

2012年之前,宣鋼高爐布料模式以“中心加焦”為主,但受原燃料條件與操作影響,這種布料模式?jīng)]有發(fā)揮積極作用,導(dǎo)致高爐長期燃耗高,產(chǎn)量低。2012年各高爐逐步將“中心加焦”向“平臺+漏斗”模式轉(zhuǎn)變,拓寬焦炭平臺,穩(wěn)定邊緣氣流,適當(dāng)降低中心氣流強度,保持中心氣流窄而強。以宣鋼2#高爐為例說明上部裝料制度轉(zhuǎn)變效果,見表4。上部裝料制度轉(zhuǎn)型效果見表5.

4 宣鋼2#高爐裝料制度轉(zhuǎn)變前后對比

2#高爐調(diào)整前

2#高爐調(diào)整后

爐頂溫度

200℃-250℃

150℃左右

爐頂打水量

15t以上

0

料動情況

偏尺、滑料,不均勻

均勻,兩尺不偏

爐身靜壓差

70kPa-75kPa

40kPa-50kPa

全爐壓差

170kPa-175kPa

150kPa-155kPa

風(fēng)量

4300m3/min-4400m3/min

4650m3/min以上

鼓風(fēng)動能

低于9500kg·m/s

11000-12000kg·m/s

煤氣CO2

14%-15%

19%-20%

布料溜槽壽命

3個月

12個月

5 宣鋼1#、2#高爐上部裝料制度轉(zhuǎn)型效果對比

轉(zhuǎn)型前

轉(zhuǎn)型后

比較

1#高爐

2#高爐

1#高爐

2#高爐

1#高爐

2#高爐

利用系數(shù),t/m3d

2.077

1.88

2.212

2.24

0.135

0.36

焦比,kg/t

411

437

368

366

-43

-71

燃料比,kg/t

588

579

538

511

-50

-68

系數(shù)偏低。

3.2 工藝參數(shù)調(diào)整優(yōu)化

為產(chǎn)量,宣鋼高爐積極提高風(fēng)量,各高爐提高風(fēng)量100m3/min-150m3/min。提高風(fēng)量后,為控制爐內(nèi)氣流流速、降低高爐燃耗,兩座2500m3高爐提高頂壓10kPa至15kPa。為進(jìn)一步穩(wěn)定氣流,降低高爐燃耗,通過擴(kuò)大礦批,增加礦層厚度,調(diào)整優(yōu)化上、下部裝料制度,煤氣中CO2含量提高至20%以上,提高了煤氣利用率。

3.3 突破低風(fēng)溫操作技術(shù)瓶頸

由于宣鋼兩座2500m3高爐配加轉(zhuǎn)爐煤氣后,因轉(zhuǎn)爐煤氣含塵較高,造成熱風(fēng)爐格子磚渣化、煤氣換熱器堵塞,風(fēng)溫低于1000℃。風(fēng)溫下降后,對高爐上下部操作制度進(jìn)行調(diào)整,達(dá)到送風(fēng)制度合理、提高煤氣利用率的目的:

(1)風(fēng)口前理論燃燒溫度的控制。提高富氧率,1#高爐由3.7%提高至4.2%,2#高爐由3.5%提高至4.5%。限制煤比,煤比不超過145kg/t,同時控制煙煤配比,風(fēng)口前理論燃燒溫度2100℃至2200℃。

(2)加長風(fēng)口長度,縮小風(fēng)口面積。風(fēng)口長度由L585mm加長至L615mm,1#高爐使用17個長風(fēng)口,風(fēng)口面積由0.3357m2縮小至0.3285m2,2#高爐全部使用長風(fēng)口,風(fēng)口面積由0.3321m2縮小至0.3248m2,風(fēng)口前回旋區(qū)向爐缸中心延伸。

(3)熱制度、造渣制度的控制。適當(dāng)提高爐溫,由0.25%-0.40%提高至0.30%-0.45%,爐渣堿度由1.20倍提高至1.25倍,補充爐缸熱量。

(4)上部裝料制度的調(diào)整。發(fā)展中心氣流、保持一定的邊緣氣流。邊緣氣流不能過分抑制,也不可過分發(fā)展,否則極易造成爐墻粘結(jié),密切關(guān)注爐體溫度和熱負(fù)荷變化,加強爐型管理,及時調(diào)整。

通過調(diào)整,兩座2500m3高爐回旋區(qū)合理性見表6,爐況順行程度改善,

6 宣鋼兩座2500m3高爐回旋區(qū)尺寸

回旋區(qū)長度

回旋區(qū)高度

回旋區(qū)面積占比

合理性判斷

宣鋼1#高爐

1.10m-1.15m

0.70m

40.45%

合理

宣鋼2#高爐

1.14m-1.18m

0.72m

40.86%

合理

3.4 宣鋼高爐高效綜合護(hù)爐技術(shù)

宣鋼1#高爐已經(jīng)處于爐役末期階段,爐缸耐材存在不同程度的侵蝕。爐缸炭磚溫度升高,尤其是鐵口區(qū)域,存在很大的安全隱患。宣鋼1#高爐爐體水量已經(jīng)用至最高,沒有調(diào)節(jié)余量。日常操作中,維持鈦負(fù)荷8kg/t至9kg/t,高度重視爐缸炭磚溫度變化,重在預(yù)防,防治結(jié)合,在溫度上升較快的初期就采取護(hù)爐措施,避免了大幅度提高鈦負(fù)荷高爐操作難度增加,造成技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)下降。護(hù)爐時,采取整體護(hù)爐與局部護(hù)爐相結(jié)合的方式,采取多種護(hù)爐措施,同時還要處理好護(hù)爐與強化冶煉的矛盾。護(hù)爐措施主要有:

(1)由于服役時間較長,配加鈦礦提高鈦負(fù)荷,提高鈦負(fù)荷至高于9kg/t(Fe)以上,整體護(hù)爐。由于宣鋼高爐工藝布置特殊性,如燒結(jié)提高鈦含量,會造成不需要護(hù)爐的高爐鈦負(fù)荷升高,影響其它高爐的操作,配加鈦礦后,克服了“一人感冒全家吃藥”的弊端。

(2)調(diào)整高爐操作參數(shù)。生鐵[Si]由0.25%-0.40%提高至0.35%-0.50%,爐渣堿度提高至1.20倍-1.25倍,促進(jìn)鈦還原,生鐵含硫低于0.025%,生鐵一級品率≥95%,利于形成保護(hù)層。

(3)加強鐵口維護(hù)。鐵口深度控制在3.0米至3.2米,嚴(yán)禁潮鐵口出鐵、悶炮操作,杜絕燒鐵口,保持全風(fēng)高壓堵口率,維護(hù)鐵口泥包完整。

(4)局部護(hù)爐,堵風(fēng)口操作。如爐缸炭磚溫度繼續(xù)升高,對應(yīng)部位的冷卻壁熱流強度超過控制標(biāo)準(zhǔn),堵風(fēng)口操作,強化局部護(hù)爐。

4 結(jié)語

2018年下半年2#高爐新建一座熱風(fēng)爐,12月投入使用,風(fēng)溫已經(jīng)達(dá)到1100℃,1#高爐風(fēng)溫在1000℃至1050℃,并且處于爐役末期,對高爐產(chǎn)量和技術(shù)指標(biāo)造成很大影響。

盡管宣鋼煉鐵技術(shù)取得了一些進(jìn)步,但與集團(tuán)兄弟單位、全國先進(jìn)相比,在生鐵產(chǎn)量、燃料消耗、新工藝新技術(shù)應(yīng)用等方面還存在明顯差距。

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